M. Debrix, à laquelle aucune suite ne semble avoir été donnée. Cette invention était décrite comme suit dans le Courrier maritime du 11 février 1909: « Un navire se trouve-t-il en temps de brume égaré au large? Le commandant fait mettre en même temps une onde hertzienne et fait fonctionner la sirène ou le sifflet du bord. L'appareil Debrix reçoit l'onde hertzienne que vient d'émettre le navire en danger. Aussitôt l'aiguille du compteur arrêtée à zéro se met en mouvement; le guetteur présent prête l'oreille averti qu'un son doit lui parvenir. L'onde sonore aussitôt perçue, il arrête le mouvement de l'aiguille en appuyant sur un bouton disposé à cet effet. Le nombre de degrés marqués sur le cadran et multiplié par le coefficient préétabli permet de savoir à quelle distance se trouve le navire. Cette distance lui est communiquée. »>

L'appareil OTTO FRICKE décrit tout récemment dans le Scientific American, vol. CXIV, no 7, n'est qu'une application du même principe mais avec un dispositif pour orienter la direction du rayon sonore au moyen de détecteurs disposés en étoile.

Beton u. Eisen (Cahier 12/13 1915). ZIMMERMANN: L'action du battage au mouton sur le terrain. Essais sur de nouvelles bases.

L'auteur s'est proposé d'étudier particulièrement l'influence que la forme des pieux et la disposition de leur pointe ont en général sur la force portante et en même temps de préciser les déformations du terrain au pourtour. Il emploie une caisse de bois remplie de sable sur laquelle il agence une installation réduite enfonçant des pilotis minuscules de formes variées. Entre les couches de sable sont tracées des lignes d'action qui donnent exactement les mouvements du terrain. Il en ressort que les pieux émoussés provoquent une compression de forme sphérique tandis que ceux dont la pointe est aiguë déterminent une zone de compression beaucoup plus réduite et ont dès lors une force portante moindre.

Giornale del Genio Civile (30 avril 1915).

Silvio CANEVAZZI :

Détermination graphique de l'axe neutre dans les solides courbes soumis à une inflexion.

Soient ds la portion de l'axe comprise entre deux sections voisines faisant un angle d.

iv allongement unitaire d'une fibre distante de v de l'axe barycentrique normale au plan de figure (supposé symétrique), u et v coordonnées rapportées au dit axe d'un point de la section, du d v formant un élément d'aire w.

r rayon de courbure de l'axe correspondant à la section .

W

distance du centre de courbure à l'axe du solide pour la section

u, u̟'.

У

distance d'un point de la section à l'axe neutre.

I moment d'inertie o v2, A aire de la section w. rayon de

X résultante des forces extérieures normales à la section et la rencontrant au centre de pression O; U centre de gravité.

M moment des forces extérieures, E module d'élasticité, G module tangentiel.

R effort unitaire de tension ou compression, S effort tangentiel, F effort tranchant extérieur.

g déplacement unitaire dû à l'effort tranchant.

-

- (31 octobre 1915).

Angelo SCRIBANTI: Essai d'une théorie générale des intégrateurs (voir aussi Bulletin de l'Association technique maritime 1916).

L'intégrateur est un appareil établi pour le calcul mécanique de grandeurs.

ou moments d'ordre m pris par rapport à l'axe des x d'un segment déterminé du diagramme y = f(x)

I longueur fixe du bras intégrateur dont la pointe décrit le contour, l'autre extrémité glissant le long de l'axe des x. Autour de cette extrémité est articulé un faisceau de branches secondaires indépendantes entre elles et dont chacune porte à une distance e

بہم

-1

(excentricité) une roulette intégratrice de rayon r, roulant sur le plan du diagramme. Chaque branche est caractérisée par un indice m et elle est reliée au bras principal par un lien cinématique tel

que

leurs inclinaisons respectives sur l'axe étant ẞ et a on ait, soit

= m a, pour m impair, soit ẞ=- m z pour m impair.

2

Soit & l'angle local du plan de la roulette avec la courbe décrite par le point de contact et y l'angle de cette courbe avec l'axe des x

L'élément d z d'arc décrit par le contact de la roulette pour une rotation angulaire d donne la relation rd◊

pour les deux parités de m

da cos. Soit

en introduisant les composantes de l'élément d'arc suivant les axes:

mais on a =
1 + x l cosa
En différenciant ces valeurs avec
impair et introduisant dans les expressions en rè
équations fondamentales:

e cos ẞ et n = c sin ẞ.
les cas explicités de m pair ou

on obtient les

on obtient des expressions du moment Mm d'ordre m en fonction des éléments relatifs à la roulette du même ordre (em, rm, Om, 9m) (am (x) en tenant compte des expressions connues de sin ma et

cos m en fonction de sin a = Zet de coefficients numériques

En substituant de proche en proche on obtient pour m impair

Les expressions obtenues s'appliqueront en tenant compte des sens positifs ou négatifs aux intégrateurs à secteurs de construction Amsler, aux intégrateurs Coradi à sphère. Quelques modificaAnn. des P. et Ch. MÉMOIRES, 1915-V.

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tions de détail sont nécessaires pour l'application à l'intégrateur I. G. Johnston de Glasgow (1913) dans lequel on a eo, d= dx ce qui élimine les fonctions d'obliquité.

Bulletin technique de la Suisse Romande (Lausanne, 10 octobre 1915). Note présentée le 30 août à l'Académie des Sciences de Paris. B. MAYOR. Sur une correspondance entre les systèmes articulés de l'espace et ceux du plan. Étant donné un complexe linéaire M ayant Oz pour axe et a pour paramètre, l'antiprojection d'un vecteur V sera la projection sur le plan des xy du conjugué de ce vecteur par rapport à T; ses composantes X'et Y' et son moment Z' par rapport à Oz seront liées à X, Y, Z projections de V par les formules.

(B. Mayor Statique graphique des systèmes de l'espace.) Soit un système articulé gauche S possédant m barres lik et n nœuds Pi dont h sont assujettis à glisser sans frottement sur des surfaces données X'; Y'; Z'; sont les coordonnées de l'antiprojection F'i d'une force extérieure sollicitant le noeud Pi; A'ik, B'ik, C'ik les coordonnées de l'antiprojection Vik d'un vecteur Vik admettant lik pour ligne d'action et de sens Pi vers Pk. Enfin A'r B'r C'r seront les coordonnées de l'antiprojection V', d'un vecteur porté par la normale en P, à la surface de laquelle ce nœud Pr est assujetti à

rester.

D'après les (1), à tout nœud libre P; correspondront trois équations de la forme :

Et à tout nœud assujetti à une liaison trois équations du type:

où Tik et R' représentent les projections sur les x y de la tension, éngendrée dans lik et de la réaction sur le noeud Pr, le symbole E; indique une somme dont les termes correspondent aux différentes barres issues de Pi.