Annales des ponts et chaussées: Partie technique. 1re partie, Issue 93, Part 1A. Dumas, 1923 - Civil engineering |
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... - dessous du niveau du bief amont , le débit atteint théoriquement drès de 2 mc . 200 par seconde , mais , compte tenu des pertes de 1077 charge au passage des grilles de protection de l'ouvrage ,. NOTE SUR UN ALIMENTATEUR AUTOMATIQUE 3I.
... - dessous du niveau du bief amont , le débit atteint théoriquement drès de 2 mc . 200 par seconde , mais , compte tenu des pertes de 1077 charge au passage des grilles de protection de l'ouvrage ,. NOTE SUR UN ALIMENTATEUR AUTOMATIQUE 3I.
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... charge sur les deux talus amont et aval , se produisant à la profondeur de 100 m . 00 . Nous rappelons que les pressions sont données par les formules suivantes : m ( I + n2 ) à vide R = Ty parement amont en charge R = У [ m + n πm ( 1 ...
... charge sur les deux talus amont et aval , se produisant à la profondeur de 100 m . 00 . Nous rappelons que les pressions sont données par les formules suivantes : m ( I + n2 ) à vide R = Ty parement amont en charge R = У [ m + n πm ( 1 ...
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... charge R = [ i + K ( 1 -mn ) ( m + n ) 2 ( I + m2 ) Pression sur le parement Pression sur le parement amont aval WW m n m + n à vide en charge à vide en charge kgs kgs kgs kgs 1600 1800 2000 2200 I I 0,9801 0,25 O , IIII 0,02 1,25 ...
... charge R = [ i + K ( 1 -mn ) ( m + n ) 2 ( I + m2 ) Pression sur le parement Pression sur le parement amont aval WW m n m + n à vide en charge à vide en charge kgs kgs kgs kgs 1600 1800 2000 2200 I I 0,9801 0,25 O , IIII 0,02 1,25 ...
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... . En définitive , il faut , dans certains cas , faire un double tâtonne- ment . On peut , il est vrai , accepter une fatigue maximum à vide supé- rieure à la fatigue maximum en charge : Résal admettait BARRAGES A PROFIL TRIANGULAIRE 51.
... . En définitive , il faut , dans certains cas , faire un double tâtonne- ment . On peut , il est vrai , accepter une fatigue maximum à vide supé- rieure à la fatigue maximum en charge : Résal admettait BARRAGES A PROFIL TRIANGULAIRE 51.
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... charge à vide aval en charge 1600 I 1800 I 0,25 0 , IIII 1,25 I , IIII 14,4 ΙΟ 6,40 16 16,4 ΙΟ 3,59 18 2000 0,98 0,02 1,0001 19,6 ΙΟ 0,784 20 2200 0,98 0,02 1,0000 21,57 11,96 0,862 20,08 2400 0,99 0,02 Ι , ΟΙ 23,53 14,12 0,941 19,97 ...
... charge à vide aval en charge 1600 I 1800 I 0,25 0 , IIII 1,25 I , IIII 14,4 ΙΟ 6,40 16 16,4 ΙΟ 3,59 18 2000 0,98 0,02 1,0001 19,6 ΙΟ 0,784 20 2200 0,98 0,02 1,0000 21,57 11,96 0,862 20,08 2400 0,99 0,02 Ι , ΟΙ 23,53 14,12 0,941 19,97 ...
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Annales des Ponts anneaux arcs articulations Arvillers automotrices aval Barleux barrage Béthencourt béton armé bief blocs caisson Caix calcul cambrure canal canalisations caténoïde Chaînette chantiers charge permanente chemins de fer ciment cisaillement coefficient compression conditions construction courbe Q cylindre d'eau d'épaisseur débit déblais dépenses diamètre digue eaux électrique enrochements environ équations faible fonçage formules galerie général Génie civil groupe Guerbigny Guillaucourt hauteur hourdis hydraulique Ingénieur en chef Ingersoll-Rand injections installations kilomètres l'arc l'eau l'usine largeur Licourt longueur maçonnerie matériaux Maurice Lévy maximum ment mètre carré mortier moteur moyen muraille navigation niveau normale palplanches Parabole piles Ponts et Chaussées ports rhénans pression profil puits réaliser relative réseau réservoir résistance des matériaux résultats Rhône Rue Dulong Santerre secteur de Caix section sera service suivant surbaissement Syndicat tablier talus tangente terme correctif terrain tion totale travaux type UNIV valeur verticale vitesse voûtes ΙΟ