< On ne considérera, pour le calcul du moment fléchissant, que l'hypothèse d'un vent de 170 k. quoique moins défavorable que celle d'un vent de 270 k., parce que le travail du métal s'ajoute dans le premier cas au travail provenant de la flexion due à la charge permanente et à la surcharge, tandis que dans le second cas (vent de 170 k.) il ne s'ajouterait qu'au travail de flexion dû à la charge permanente seule (1). Moment fléchissant. -La pression du vent par mètre courant de pont, est approximativement égale à : Lorsque le train couvre entièrement le pont, le moment fléchissant est maximum au droit de la pile; il a pour valeur, dans l'hypothèse d'un vent de 170 k. : M = 0,125 × 1 511 × 56,52 = 602 936 km. Le moment d'inertie de la section composée des membrures seules, est (page 115) I 6,439 725. : = L'effort maximum que supporte le métal par millimètre carré de section, est donc de : Cette quantité, ajoutée à celle de 8 k. 06 (page 106) qui représente le travail maximum du métal provenant de la flexion due aux charges verticales, donne un total de : R8 k. 06 0 k. 488 k. 54 par mm2. (1). Dans ce dernier cas, en effet (vent de 270 k.), on trouve que le travail maximum du métal sur pile, dû à la fois à la charge permanente et au vent, est de 4 k. 74 seulement (4 k. 18 +0 k. 56). (2). Cette hypothèse, qui consiste à répartir uniformément la pression du vent sur toute la longueur du pont, est défavorable au cas particulier, parce que les surfaces présentées au vent croissent depuis les extrémités du pont jusqu'au milieu. inférieur à la limite admise qui, d'après le § 1er de l'article 5 du règlement ministériel du 29 août 1891, serait de : Lorsque le train ne couvre qu'une travée seulement, le moment fléchissant maximum dans le cours de cette travée, dû à l'action du vent de 170 k., a pour valeur : Mx-368 326 km. (1). Au point x = 22 m. 08, chacune des membrures des poutres présente une section nette de (pages 106 et 107) 26 980 mm2. Le moment d'inertie de la section totale, calculé comme cidessus (page 115), a pour valeur : I = 4 × 0,026 980 × 4,6352 = 2,318 470. L'effort maximum que supporte le métal par millimètre carré de section, est donc de Cet effort ajouté à celui de 8 k. 09 (page 106) dû aux charges verticales seules au droit du montant c'd' voisin de la section considérée, donne un total de : 0 k. 81 + 8 k. 09 — 8 k. 90 par mm2 de section. = (1). La pression du vent agissant sur le tablier seul est, par mètre courant 240 (170 +98) de pont, de (page 116): 57 = 1 128 k. La pression par mètre courant de pont agissant à la fois sur le tablier et sur le train, est (page 117) de 1 511 k. En admettant que le train couvre l'une des travées seulement, le moment fléchissant maximum dans cette travée, dû à l'action du vent, se produit à une distance x de l'appui sur culée, donnée par l'expression : 1151 56,5 22 m. 08. Le moment fléchissant maximum correspondant, dans la travée considérée, est donc égal à : Le centre de pression est placé à 5 m. 90 au-dessus du niveau inférieur des poutres, au droit des appuis sur la pile no 3. Les appuis sur culées sont situés à un niveau plus élevé que celui des appuis sur piles. Pour simplifier les calculs, tout en se plaçant dans des condi tions plus défavorables qu'en réalité, nous avons admis que le couple de renversement a, comme bras de levier, la distance 5 m. 90 ci-dessus. Le moment de renversement, par rapport au point a, a ainsi pour valeur : Le poids total du pont est (page 94) de 1 450 000 kil. Le moment, par rapport au même point a, tendant à s'opposer au renversement de l'ouvrage, est donc égal à : Vent de 170. k. -La pression totale du vent, sur le tablier seul, est de (page 116) : La pression totale du vent sur le train est de (page 116): 2144 X 170 48 960 k. = Le poids total du tablier est, comme ci-dessus, de 1 450 000 k. Une file de wagons vides pesant 1 350 k. par mètre courant de voie, le poids total du train placé sur le tablier, est de : 1 350 114=153 900 k. Le moment de renversement, par rapport au point a, a pour valeur : M1 = 123 348 × 5,90 + 68 960 4,70957 865 km. × Mx Le moment, par rapport au même point a, tendant à s'opposer au renversement de l'ouvrage, a pour valeur : M.: = 1 450 0005,113 + 153 900 3,3287 926 029 km. × Le tablier se trouve donc dans de bonnes conditions de stabilité. GLISSEMENT TRANSVERSAL Vent de 270 k. La résultante de l'action du vent sur l'ensemble du tablier est comme ci-dessus (page 119) de 204 000 k. L'effort F nécessaire pour faire glisser le tablier sur ses appuis, est donné par l'expression : F1 450 000 0,19 = 275 500 k. > 204 000 k. dans laquelle 0,19 est le coefficient de frottement de l'acier sur l'acier. Vent de 170 k. La résultante de l'action du vent sur l'ensemble du tablier, est comme ci-dessus (page 120) de: 123 34848 960 = 172 308 k. L'effort F nécessaire pour faire glisser le tablier sur ses appuis, est de (page 120) : F = (1 450 000+153 900) 0,19 = 304 741 k. > 172 308 k. Le tablier se trouve donc dans de bonnes conditions, au point de vue du glissement transversal. STABILITÉ TRANSVERSALE DU PONT OUVERT Pendant sa rotation, la stabilité du pont est assurée par le pivot, les galets d'équilibre et les pignons dentés qui engrènent avec la crémaillère. Les galets, au nombre de 18, ont 0 m. 70 de diamètre et sont fixés à un tambour de 12 m. 30 de diamètre, rivé au tablier (pl. 5, fig. 76 et 77). |