Annales des ponts et chaussées: Partie technique. 1re partie, Volumes 16-18A. Dumas, 1913 - Civil engineering |
From inside the book
Results 1-5 of 64
Page 77
... l'équation qui renferment le facteur peuvent être négligés . Alors le problème de la recherche des valeurs critiques des forces sollicitantes se ramènera à l'intégration des deux équations différentielles suivantes : ME = C ? ' ; My ...
... l'équation qui renferment le facteur peuvent être négligés . Alors le problème de la recherche des valeurs critiques des forces sollicitantes se ramènera à l'intégration des deux équations différentielles suivantes : ME = C ? ' ; My ...
Page 78
... l'équilibre d'un tronçon ; on trouve : Με = M dy dx MY —— M ? les équations d'équilibre ( 64 ) s'écrivent alors comme suit : My ' = Co ' ; M - By " En éliminant , on trouve : M2 C.B = 0 ( 65 ) ( 66 ) L'équation obtenue est identique à ...
... l'équilibre d'un tronçon ; on trouve : Με = M dy dx MY —— M ? les équations d'équilibre ( 64 ) s'écrivent alors comme suit : My ' = Co ' ; M - By " En éliminant , on trouve : M2 C.B = 0 ( 65 ) ( 66 ) L'équation obtenue est identique à ...
Page 80
... l'axe , est donné par la formule : - = 2 S ( y - - z q ′ ) 2 d x En substituant à la place de ' , sa valeur tirée des équations d'équilibre ( 65 ) , et en admettant , pour ... l'équation ( 66 ) nous permet d'affirmer 80 MEMOIRES ET DOCUMENTS.
... l'axe , est donné par la formule : - = 2 S ( y - - z q ′ ) 2 d x En substituant à la place de ' , sa valeur tirée des équations d'équilibre ( 65 ) , et en admettant , pour ... l'équation ( 66 ) nous permet d'affirmer 80 MEMOIRES ET DOCUMENTS.
Page 81
... l'équation ( 68 ) et en effectuant l'intégration , nous obtiendrons pour Mer . la valeur précédente . Passons à d'autres modes de fixation des extrémités . Supposons que les sections terminales ne puissent pas tourner autour d'axes ...
... l'équation ( 68 ) et en effectuant l'intégration , nous obtiendrons pour Mer . la valeur précédente . Passons à d'autres modes de fixation des extrémités . Supposons que les sections terminales ne puissent pas tourner autour d'axes ...
Page 83
... l'équation obtenue plus haut , il vient : Mår . C + P = B. - 2 12 ( 74 ) Le signe supérieur correspond à la compression et le signe inférieur à l'extension due à l'effort P. Pour P = 0 , on trouve pour Mer . la valeur précédente ; pour ...
... l'équation obtenue plus haut , il vient : Mår . C + P = B. - 2 12 ( 74 ) Le signe supérieur correspond à la compression et le signe inférieur à l'extension due à l'effort P. Pour P = 0 , on trouve pour Mer . la valeur précédente ; pour ...
Other editions - View all
Common terms and phrases
ANNALES DES PONTS ANNONCES DES ANNALES appareils barrage barre bassin bateaux Berlin béton armé Bourg-Madame câbles calcul cales sèches canal carrières charge chemins de fer ciment coefficient comprimé conditions Congrès construction courbe cube cylindre d'élasticité d'équilibre dépense détermination diamètre dimensions dispositions docks-flottants dragages dragues à godets écluses électrique équations essais flexion forme forme de radoub formule Fredrikstad général grues hauteur heurtoir hydrauliques installations Joncet Karlshamn Karlskrona kilomètres kilowatts klg./cm² L'auteur l'axe l'épaisseur l'équation largeur ligne limite limites d'élasticité locomotive longueur Lysekil maçonnerie marchandises maritimes mécanique métalliques mètres mortiers moteurs mouillage moyen navigation intérieure navires palplanches pavés plan plaque Ponts et Chaussées ports poutre pression rail rapport région réseau réservoirs résistance résultats rivière septembre 1913 sera spécialement Strömstad suivant surface système tensions critiques tensions principales tirant d'eau totale traction trafic transport travail moléculaire travaux type usine valeur variation verticale viaduc vitesse voies navigables volts